摘要：对DN100涡轮流量计进行了基准实验、上游90°单弯头.90°双弯头和90°单弯头+DN150变DN100渐缩管+90°单弯头共17组实流实验。以仅表系数、平均仅表系数相对误差、线性度和不确定度作为评价指标，根据实验结果最终给出了涡轮流量计在3种安装条件下的推荐前后直管段长度,此时3种安装条件对涡轮流量计的测量影响才能忽略。
0引言
流量是现代:工业测量中的-一个重要参数。涡轮流量计具有测量精度高、量程范围宽、重复性与动态特性好等特点中，广泛用于流量测量领域，例如航空发动机试车台、发动机附件试验器、发动机半物理仿真试车台实验中均选用涡轮流量计对燃油流量进行测量。
涡轮流量计的安装要求较高，其上下游需有足够.长的直管段，同轴同口径安装。美国国家标准与技术.研究院(NIST)曾对上游安装90°单弯头和异面90°双弯头分别进行了试验研究，对上游弯头和渐缩管对涡轮流量计测量性能进行了试验研究,并对涡轮流量计前导流器的结构和性能也进行了相关研究，针对直管段长度对涡轮流量计精度的影响进行了分析”。但是在涡轮流量计的使用与检定校准过程中，上下游直管段的通径往往不会与流量计的通座努整一致，同样会直接影响涡轮流量计的精度和校准结果，目前国内尚未进行相关的试验。本文选取了典型涡轮流量计，进行了涡轮流量计变口径管路试验。
1试验装置
涡轮流量计是一种流量测量仪表，流动流体的动力驱使涡轮叶片旋转，其旋转速度与体积流量近似成比例。通过流量计的流体体积值是以涡轮叶轮转数为基准的。涡轮流量计主要由传感器和转换器组成。使用仪表K系数或累积流量来计算流量计的示值误差。
式中:K为仪表系数，m-3或L-1;N为流量计显示仪表测得的脉冲数;V为标准装置测得的实际体积，m3或L。
本次试验所使用的标准装置为燃油动态流量标准装置，该装置采用体积管法，测量扩展不确定度为U=0.05%(k=2)，其原理如图1所示。
燃油动态流量标准装置的工作原理为:工作过程中电机旋转，驱动滚珠丝杠带动标准体积管活塞左行,排出液体流经控制阀门及被检流量计后，经过过滤器回到储油箱;同时，储油箱里的油经过下游管段进入标准体积管,,
2试验内容
研究中选择常用的CL系列涡轮流量计和LWGY系列涡轮流量计进行试验。分别选取DN4，DN6和.DN10口径的流量计，且均为0.5级。
图2为本次试验涡轮流量计的安装示意图,图中D为被校涡轮流量计的通径,d为上下游直管段的内壁直径。依据JJG1037-2008《涡轮流量计检定规程》的要求，保证上下游的直管段与被校流量计同轴安装，并且连接处的密封垫不得凸入流体管道内，上游直管段长度为20D,下游直管段长度为10D。试验过程中，保证试验流体为单相液体，介质为航空燃油RP-3,
在试验过程中，为每只流量计配制了7组不同口径的直管段,对每只流量计进行7次校准测试。设K为涡轮流量计通径与直管段通径的比值，则有
其中，0.75<K<1.2。在此基础.上，每次试验过程中，根据流量计的流量范围，选取9个流量点，每个流量点校准3次。流量计的铭牌信息及直管段口径选择详见表1。
3试验结果
选取h=1，即以上下游管路直径与涡轮流量计的口径完全一致时涡轮流量计的值作为标准值,用K,表示，根据式(3)对其它工况下试验数据进行无量纲化。
式中:E为其它工况与标准工况下的系数差值比;Ku为标准工况下的仪表系数,m-3或L-1;Ki为其它工况下的仪表系数，1m-3或L-1。
图3图5别为流量计的K系数曲线图和无量纲化后的差值比曲线图。
从K系数曲线图中可以看出，不同直管段口径会影响仪表K系数,但是与仪表本身K系数的变化趋势致。
从K系数差值比曲线图中可以看出，直管段通径d与流量计通径D的差值越大，则对K系数的影响越严重。对于CL系列涡轮流量计，若d<D，则仪表K系数会减小;若d>D,则仪表K系数会增大;而对于LWGY系列涡轮流量计，d的变化与仪表K系数之间.无明显对应关系。
通过式(4)对不同工况下仪表系数波动0情况进行计算。
式中:Kmax为同一流量点下不同工况下仪表系数最大值;Kmin为同一流量点下不同工况下仪表系数最小值。
从表2中可以得到，试验中系数最大相差2.7%之多，所选进行试验涡轮流量计最大允许误差为0.5级,直管段口径改变造成的误差远远超过流量计的最大允许误差。
4结论
在涡轮流量计的检定校准过程中，校准实验室会.保证直管段口径与流量计口径--致，而在实际使用过程中，直管段口径往往很难满足要求，因此直接应用检定校准结果，势必引入误差。建议各单位在设计涡.轮流量计上下游管路时务必保证JJG1037-2008《涡轮流量计检定规程》中的安装条件，对于精度佳涡轮流量计，必要时，应当将涡轮流量计上下游直管段与流量计一同送至检定单位，以减少直管段口径和长度不同而引人的误差。
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